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随着燃气轮机在我国水面舰船上的应用逐渐广泛，对其保养和维修工作已成为必须面对的问题。由于受到舰船机舱条件的限制，采用箱装体化设计的燃气轮机装船后，在船上有组织地进行保养和维修工作实质上仅限于发动机外部设备。因而需将有故障或使用寿命到期的燃气轮机利用专业设施拆离舰船，并由合格的燃气轮机替换。在燃气轮机装舰时都要考虑到燃气轮机出舱维修的吊装问题。国外的大、中型水面舰船中，在进气装置的设计时就考虑了在船上进行燃气轮机整机、燃气发生器或动力涡轮通过进气管道吊出或吊入的问题。某型舰船采用某燃气轮机，该型机组采用箱装体，箱装体内配备了比较完善的发动机换装系统。舰船系统设计过程中，强度分析计算是必不可少的环节。学者进行了32000DWT散货船货舱段的结构强度分析；其他人开展了轨道结构强度有限元分析。还有一些讨论了轨道力学与工程新方法，进行了TLJ400连续挤压机机架的强度分析与结构改进研究。
某型舰船现在采用燃气轮机单轨道形式的吊装轨道系统。而改进后的燃气轮机吊装轨道为双轨道形式。和单轨道系统相比，双轨道系统可以避免燃气轮机抬高400mm，使燃气轮机在箱装体内沿着轨道被直接吊出机舱，解决了在狭小空间内的燃气轮机吊装难题。但是，为了更好地满足使用要求，进一步提高燃气轮机吊装轨道系统的可靠性、操作性，需要对某型舰船燃气轮机吊装双轨道系统进行强度分析研究。
由于燃气轮机移动过程中对导轨的作用力是变化的。燃气轮机在导轨中的位置可以由角度a来描述，吊装牵引力F的大小取决于牵引力角度月和角度a。在整个吊装过程中，牵引力F基本上随着燃气轮机的角度a而逐渐增大，本研究选取典型的10个载荷点进行应力计算。具体的载荷数值可以通过解析方法得到。详细的分析过程如下。在燃气轮机的后支撑点有：其中，为导轨对燃气轮机的支反力抓为燃气轮机与导轨的摩擦力，方向与导轨相切，为燃气轮机后支撑的方向等效受力，Fy为燃气轮机后支撑的y向等效受力，e为摩擦力fi与水平方向的夹角，f为燃气轮机与导轨的摩擦系数。求解方程组可得。其中：F为燃气轮机吊装的牵引力泪为燃气轮打牵引力与水平方向的夹角，G为燃气轮机的重力L，为燃气轮机重心到后支撑点的距离，Lz为燃胜轮机重心到前支撑点的距离，L为燃气轮机牵弓力作用点到后支撑点的距离，a为燃气轮机与沙平方向的夹角。在过渡段导轨，牵引力F大幅增加，分析其原因表明：在该点牵引力从舱内绳索牵引改为舱外吊车牵引。牵引力角度突增，而此时前支点导轨聋本垂直，牵引角接近“死锁”角，进而导致牵引力增加。此处导轨的应力将会显著增加，强度储备下降。
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