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10tx22.5 m双梁桥式起重机由主梁、端梁、装有提升机构的小车、大车行走机构、操纵室等部分组成。
有限元分析中定义起重机材料为Q235，材料弹性模量E=2.06xe11 Pa泊松比0.25，密度p=7800 kg/m；
起重机的大部分载荷都是由起重机的主梁承担，主梁是由上、下盖板和2块腹板组成的封闭箱形结构。
起重机的大部分载荷都是由起重机的主梁承担，主梁是由上、下盖板和2块腹板组成的封闭箱形结构。这种主梁自重大、易小挠、焊缝易开裂、寿命低，所以对起重机主梁进行有限元分析的重点是主梁强度和刚度的校核。
主梁与钢轨、端梁刚性连接，小车行走机构的起吊载荷与小车自重表现为小车的轮压作用在钢轨上，轮距为1.4 m，可以用间距为1.4 m的集中载荷代替小车及起吊载荷。因此，可以只对主梁的金属结构进行建模，大大简化了操作过程，提高分析效率，更加方便和快速。
由于桥梁采用箱梁式结构，板材的宽厚比>10，符合有限元壳体单元的使用条件。轨道是实体模型，使用实体单元对轨道规模进行网格划分。本文使用She1163和Solid185单元分别对建好的主梁和轨道模型进行网格划分。
小车行走机构在从导轨一端的极限位置运动到另一端的极限位置这一过程中，小车的位移是随时间变化的。本文分析满载小车行走过程中小车轮压及主梁自重对起重机主梁强度和刚度的影响。
满载起重重量和小车的自身重量可以用小车轮子对钢轨的轮压来表示。起重小车在主梁钢轨上运行时，由于起升机构在启动和制动时会产生垂直惯性力，所以为了计算精确要考虑动力系数，这里取1.25。
ANSYS规定三维四边体壳体单元具有UX,UY,UZ,ROTX,ROTY,ROTZ 6个自由度。起重机主梁与端梁刚性连接，根据起重机的实际情况，在端梁的端而，施加约束：在A点施加UX,UY,UZ方向的位移约束，B点施加UY,UX方向的位移约束，在C点施加UZ,UY位移约束和在D点施加UY的位移约束。
主梁、端梁及钢轨的自重可以由初始条件加垂直向上的9.8 m/s2的非零初始加速度来表示。小车的轮压载荷的位置与运动时间有关，施加小车轮压载荷后，对模型进行求解计算，并且输出每一步结果，小车的整个运动计算过程共198步。
有限元计算结果(略)表明，当满载小车位于主梁的跨中位置时，排除约束条件产生的局部应力集中影响.主梁的跨中截面的应力达到最大值。
因为主梁的最大等效应力和最大挠度分别小于其许用值，所以主梁的结构设计符合强度和刚度的设计要求，并且有很大的安全空间。根据有限元计算结果可知，小车在主梁上运行，主梁的跨中截面为危险截面，在检修时要特别注意主梁跨中位置的上、下盖板和腹板的强度和刚度保证。
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